გამოთვალეთ ერთ სულ მოსახლეზე ხარჯები ჩამდინარე წყლებისამრეწველო საწარმოდან:

საშუალო დღიური Q შხაპის დღე \u003d (40N 5 + 60N 6) / 1000, მ 3 / დღეში, (4.12)

საათი ყოველი ცვლიდან Q შხაპის საათი \u003d (40N 7 + 60N 8) / 1000, მ 3 / სთ, (4.13)

მეორე q შხაპის წამი \u003d (40N 7 + 60N 8) / 45 * 60, ლ/წმ, (4.14)

სადაც N 5 , N 6 - შესაბამისად, შხაპის მომხმარებელთა რაოდენობა დღეში 1 ადამიანზე წყლის გამონადენის სიხშირით ცივ მაღაზიებში 40 ლიტრი და 60 ლიტრი ცხელ მაღაზიებში;

N 7, N 8 - შესაბამისად, შხაპის მოსარგებლე ადამიანების რაოდენობა ცვლაში მაქსიმალური დრენაჟით ცივ და ცხელ მაღაზიებში.

Q შხაპის დღე = (40 * 76.8 + 60 * 104.5) / 1000 = 9.34 მ 3 / დღეში,

შხაპის Q საათი \u003d (40 * 48 + 60 * 66.5) / 1000 \u003d 5.91 მ 3 / სთ,

q შხაპის წამი \u003d (40 * 48 + 60 * 66.5) / 45 * 60 \u003d 2.19 ლ / წმ.

შეავსეთ ფორმა 4.

თუ ფორმა 4 სწორად არის შევსებული, საყოფაცხოვრებო ჩამდინარე წყლების მეორე ნაკადის სიდიდე, რომელიც გამოითვლება (4.11) ფორმულით, უნდა იყოს ტოლი მე-7 სვეტიდან ყველაზე მაღალი დინების სიჩქარის ჯამის;

q სიცოცხლის მაქსიმუმი \u003d 0,43 ლ/წმ და (0,16 + 0,27) \u003d 0,43 ლ/წმ.

ხოლო საშხაპე დრენაჟების წამში ნაკადის სიჩქარის მნიშვნელობა (4.14) არის ყველაზე მაღალი ხარჯების ჯამი ბოლო სვეტიდან;

q შხაპის წამი = 2,19 ლ/წმ და (0,71 + 1,48) = 2,19 ლ/წმ.

მე განვსაზღვრავ სავარაუდო მოხმარებას სამრეწველო საწარმოდან:

q n \u003d q გამოსაშვები + q სიცოცხლის მაქსიმალური + q შხაპის წამი, ლ/წ,

q n \u003d 50,3 + 0,43 + 2,19 \u003d 52,92 ლ / წმ.

საიტებზე ხარჯების გაანგარიშება.

სანიაღვრე ქსელს ვყოფ გამოთვლილ მონაკვეთებად, ქსელის თითოეულ კვანძს (ჭას) ვანიჭებ ნომერს. შემდეგ ვავსებ მე-5 ფორმის 1-4 სვეტებს.

მე განვსაზღვრავ ნაკადის სიჩქარეს თითოეულ დასახლებულ ზონაში ფორმულით:

q cit = (q n + q მხარე + q mp)K gen . max + q cav, l/s, (4.16)

სადაც q n არის სამგზავრო ხარჯი, რომელიც გამოთვლილ ფართობზე მოდის გზაზე მდებარე საცხოვრებელი კომპლექსიდან;

q გვერდი - გვერდი, გვერდითი კავშირებიდან გამოსული

q mp - ტრანზიტი, რომელიც მოდის ზემოთ დინების მონაკვეთებიდან და უდრის წინა მონაკვეთების მთლიანი საშუალო ხარჯის სიჩქარეს;

q cav - კონცენტრირებული მოხმარება საზოგადოებრივი და კომუნალური შენობებიდან, აგრეთვე გამოთვლილი ფართობის ზემოთ მდებარე სამრეწველო საწარმოებიდან;

კგენ. max არის საერთო მაქსიმალური უთანასწორობის ფაქტორი.

საშუალო დანახარჯების ღირებულება (ფორმა 5-ის 5-7 სვეტები) აღებულია ადრე შევსებული ფორმა 1-დან. ჯამური ღირებულება (სვეტი 8) უდრის მონაკვეთზე მგზავრობის, გვერდითი და სატრანზიტო ხარჯების ჯამს. თქვენ შეგიძლიათ შეამოწმოთ მთლიანი ნაკადი (8 სვეტიდან) უნდა იყოს ტოლი საშუალო ნაკადის ფართობიდან (ფორმა 1, სვეტი 3).

არაერთგვაროვნების კოეფიციენტის დასადგენად აგებულია კოეფიციენტის მნიშვნელობის ცვლილების გლუვი გრაფიკი, რომელიც დამოკიდებულია ჩამდინარე წყლების საშუალო ნაკადის სიჩქარეზე. გრაფიკის ქულებს ვიღებ ცხრილიდან. 4.5. 5 ლ/წმ-ზე ნაკლები ნაკადის საშუალო სიჩქარით, ნაკადის სავარაუდო სიჩქარე განისაზღვრება SNiP 2.04.01-85-ის შესაბამისად. მთლიანი მაქსიმალური არაერთგვაროვნების კოეფიციენტი 5 ლ/წმ-ზე ნაკლები ხარჯის მქონე მონაკვეთებისთვის იქნება 2,5.

ჯამის ღირებულებები მაქსიმალური კოეფიციენტიუთანასწორობა მე ვწერ მე-5 ფორმის მე-9 სვეტში.

ცხრილი 4.5

საყოფაცხოვრებო წყლის შემოდინების არაერთგვაროვნების ზოგადი კოეფიციენტები.

მე ვამრავლებ მნიშვნელობებს მე-8 და მე-9 სვეტებში, ვიღებ სავარაუდო ხარჯს კვარტალში. მე-11 და მე-12 სვეტები შეიცავს კონცენტრირებულ ხარჯებს, რომლებიც შეიძლება მიეკუთვნებოდეს გვერდით ხარჯებს (დანახარჯები, რომლებიც გაგზავნილია საიტის დასაწყისში) ან სატრანზიტო ხარჯებს (ხარჯები უფრო მაღალი შენობებიდან). კონცენტრირებული ხარჯებიც შეიძლება შემოწმდეს, მათი ჯამი უდრის სავარაუდო მეორე ხარჯებს ფორმიდან 2.

ბოლო სვეტში მე ვაჯამებ მნიშვნელობებს 10,11,12 სვეტებიდან.

გრაფიკი უთანასწორობის კოეფიციენტის დასადგენად (იგი გრაფიკულ ქაღალდზე). მოგვიანებით წაშალეთ ეს ფურცელი, ის საჭიროა გვერდის ნუმერაციისთვის.

No - განყოფილება	ჩამონადენის ტერიტორიების კოდები და ქსელის მონაკვეთების რაოდენობა	საშუალო მოხმარება, ლ/წმ	საერთო მაქსიმალური უთანასწორობის კოეფიციენტი	სავარაუდო ნაკადი, ლ/წმ
გზა ყმუილი	მხარე	ტრანზიტი	მოგზაურობა	მხარე	ტრანზიტი	გენერალი	მეოთხედიდან	კონცენტრირებული	სულ
მხარე	ტრანზიტი
1-2		-	-	3,96	-	-	3,96	2,5	9,9	0,26	-	10,16
2-3		-	1-2	4,13	-	3,96	8,09	2,16	17,47	2,23	0,26	19,96
3-4		-	2-3	3,17	-	8,09	11,26	2,05	23,08	0,33	2,49	25,9
4-5		-	3-4	3,49	-	11,26	14,75	1,94	28,62	1,4	2,82	32,84
6-7		-	-	0,80	-	-	0,80	2,5	2,0	-	-	2,0
7-8		-	6-7	3,58	-	0,80	4,38	2,5	10,95	0,37	-	11,32
8-9	-	-	7-8	-	-	4,38	4,38	2,5	10,95	-	0,37	11,32
9-14		8-9	-	1,33	4,38	-	5,71	2,42	13,82	-	0,37	14,19
12-13		-	-	1,96	-	-	1,96	2,5	4,9	-	-	4,9
13-14		-	12-13	0,90	-	1,96	2,86	2,5	7,15	-	-	7,15
14-15		9-14	13-14	1,44	5,71	2,86	10,01	2,1	21,02	-	0,37	21,39
10-15		-	-	3,05	-	-	3,05	2,5	7,63	0,33	-	7,96
15-16	-	10-15	14-15	-	3,05	10,01	13,06	2,0	26,12	-	0,7	26,82
11-16		-	-	1,13	-	-	1,13	2,5	2,83	-	-	2,83
16-21		15-16	11-16	0,81	13,06	1,13	15,0	1,96	29,4	-	0,7	30,1
21-26		-	16-21	4,01	-	15,0	19,01	1,90	36,12	-	0,7	36,82
20-25		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	2,23	-	8,21
28-25		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	0,26	-	6,36
25-26	-	28-25 20-25	-	-	2,44 2,39	-	4,83	2,5	12,08	-	2,49	14,57
26-27		25-26	21-26	2,60	4,83	19,01	26,44	1,6	42,3	0,33	3,19	45,82
5-27	-	4-5	-	-	14,75	-	14,75	1,96	28,91	-	4,22	33,13
27-34		5-27	26-27	2,67	14,75	26,44	43,86	1,71	75,0	-	7,74	82,74
30-29		-	-	2,44	-	-	2,44	2,5	6,1	1,28	-	7,38
29-34	-	30-29	-	-	2,44	-	2,44	2,5	6,1	-	1,28	7,38
33-34		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
34-35		33-34 29-34	27-34	3,92	2,39 2,44	43,86	52,61	1,68	88,38	0,37	9,02	97,77
35-36	-	34-35	-	-	52,61	-	52,61	1,68	88,38	-	9,39	97,77
36-37		-	35-36	3,92	-	52,61	56,53	1,66	93,84	7,78	9,39	111,01
37-38	-	36-37	-	-	56,53	-	56,53	1,66	93,84	52,92	17,17	163,93
38-40		-	37-38	2,87	-	56,53	59,4	1,62	96,23	0,26	70,09	166,58
19-18		-	-	2,39	-	-	2,39	2,5	5,98	-	-	5,98
18-24		19-18	-	2,44	2,39	-	4,83	2,5	12,08	0,40	-	12,48
24-23	-	18-24	-	-	4,83	-	4,83	2,5	12,08	-	0,40	12,48
17-22	23,17	-	-	3,12 2,57	-	-	5,69	2,42	13,77	8,11	-	21,88
22-23		-	17-22	2,78	-	5,69	8,47	2,19	18,55	1,4	8,11	28,06
23-31	13, 12	24-23	22-23	5,3 1,80	4,83	8,47	20,4	1,88	38,35	2,23	9,91	50,49
32-31		-	-	2,07	-	-	2,07	2,5	5,18	-	-	5,18
31-39	-	32-31 23-31	-	-	2,07 20,4	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
39-40	-	31-39	-	-	22,47	-	22,47	1,85	41,57	-	12,14	53,71
40-GNS	-	39-40	38-40	-	22,47	59,4	81,87	1,62	132,63	-	82,49	215,12

საყოფაცხოვრებო ქსელის ჰიდრავლიკური გაანგარიშება და მაღალსართულიანი დიზაინი.

მას შემდეგ რაც დავადგინე სავარაუდო ხარჯები, სანიაღვრე ქსელის დიზაინის შემდეგი ნაბიჯი არის მისი ჰიდრავლიკური გაანგარიშება და მაღლივი დიზაინი. ჰიდრავლიკური გაანგარიშებაქსელი მოიცავს მილსადენის დიამეტრისა და დახრილობის შერჩევას მონაკვეთებში ისე, რომ სიჩქარის მნიშვნელობები და მილსადენის შევსება შეესაბამებოდეს SNiP 2.04.03-85 მოთხოვნებს. მაღალსართულიანი დიზაინიქსელი შედგება გამოთვლებისგან, რომლებიც საჭიროა ქსელის პროფილის აგებისას, ასევე ქუჩის ქსელის მინიმალური განლაგების მნიშვნელობის დასადგენად. ჰიდრავლიკური ქსელის გაანგარიშებისას ვიყენებ ლუკინის ცხრილებს.

ჰიდრავლიკური გაანგარიშებისა და სიმაღლის მოთხოვნები

საყოფაცხოვრებო ქსელის დაპროექტება.

ჰიდრავლიკური გამოთვლებისთვის მე ვიყენებ შემდეგ მოთხოვნებს:

1. მონაკვეთის მთლიანი სავარაუდო ნაკადის სიჩქარე შედის მის დასაწყისში და არ იცვლება სიგრძის გასწვრივ.

2. მილსადენში მოძრაობა გამოთვლილ მონაკვეთში არის თავისუფლად დინება და ერთგვაროვანი.

3. გრავიტაციული ქსელების ყველაზე მცირე (მინიმალური) დიამეტრი და ფერდობები მიიღება SNiP 2.04.03-85 ან ცხრილის შესაბამისად. 5.1.

4. საპროექტო ნაკადის გამოტოვებისას მილების დასაშვები დიზაინის შევსება არ უნდა აღემატებოდეს სტანდარტულს და SNiP 2.04.03-85-ის შესაბამისად, მოცემულია ცხრილში. 5.2.

5. მილებში ნაკადის სიჩქარე მოცემული საპროექტო ნაკადის დროს არ უნდა იყოს მინიმალურზე ნაკლები, რომელიც მოცემულია ცხრილში SNiP 2.04.03-85 შესაბამისად.

6. არალითონური მილების მაქსიმალური დასაშვები სიჩქარეა 4 მ/წმ, ხოლო ლითონის მილებისთვის 8 მ/წმ.

ცხრილი 5.1

მინიმალური დიამეტრი და ფერდობები

შენიშვნა: 1. ფრჩხილებში არის ფერდობები, რომლებიც შეიძლება გამოყენებულ იქნას დასაბუთებისთვის. 2. 300 მ 3/დღეში დინების სიჩქარის მქონე დასახლებებში დასაშვებია 150 მმ დიამეტრის მილების გამოყენება. 3. სამრეწველო კანალიზაციისთვის, შესაბამისი დასაბუთებით, დასაშვებია 150 მმ-ზე ნაკლები დიამეტრის მილების გამოყენება.

ცხრილი 5.2

მაქსიმალური შევსება და მინიმალური სიჩქარე

7. განყოფილებაში მოძრაობის სიჩქარე უნდა იყოს არანაკლებ წინა მონაკვეთის ან ყველაზე მაღალი სიჩქარის გვერდითი შეერთებებში. მხოლოდ ციცაბოდან მშვიდ რელიეფზე გადასვლის მონაკვეთებისთვის დასაშვებია სიჩქარის შემცირება.

8. ერთი და იგივე დიამეტრის მილსადენები შეერთებულია (შეესაბამება) „წყლის დონის მიხედვით“, ხოლო განსხვავებული „შელიგით“.

9. მილების დიამეტრი უნდა გაიზარდოს მონაკვეთიდან მონაკვეთამდე, გამონაკლისი დასაშვებია ტერიტორიის დახრილობის მკვეთრი ზრდით.

10. დაგების მინიმალური სიღრმე უნდა იქნას მიღებული, როგორც ყველაზე დიდი ორი მნიშვნელობიდან: h 1 \u003d h pr - a, m,

h 2 \u003d 0.7 + D, m,

სადაც h pr არის ნიადაგის გაყინვის ნორმატიული სიღრმე მოცემული ფართობისთვის, აღებული SNiP 2.01.01-82, მ;

ა - 500 მმ-მდე დიამეტრის მილებისთვის მიღებული პარამეტრი - 0,3 მ, უფრო დიდი დიამეტრის მილებისთვის - 0,5 მ;

D – მილის დიამეტრი, მ.

მორდოვიის რესპუბლიკის გაყინვის სტანდარტული სიღრმე არის 2.0 მ.

h 1 \u003d 2.0 - 0.3 \u003d 1.7;

h 2 \u003d 0.7 + 0.2 \u003d 0.9;

ამ ტერიტორიის დაყენების მინიმალური სიღრმე არის 1,7 მ.

მიწისქვეშა წყლების გაჩენის საშუალო სიღრმე 4,4 მ-ია.

12. 9 - 10 ლ/წმ-ზე ნაკლები ნაკადის სექციები რეკომენდირებულია მიღებულ იქნას „არაპროექტის“ სახით, ხოლო მილის დიამეტრი და დახრილობა უდრის მინიმუმს, სიჩქარე და შევსება არ არის გათვლილი.

საყოფაცხოვრებო ქსელის გაანგარიშება

მე-6 ფორმის ცხრილში შევიყვან ყოველი გრავიტაციული მონაკვეთის გაანგარიშების შედეგებს. ჯერ ვავსებ სვეტებს საწყისი მონაცემებით - სვეტები 1, 2, 3, 10 და 11 (ხარჯები - 5 ფორმის ბოლო სვეტიდან სიგრძე და მიწის სიმაღლე - ქალაქის გენერალური გეგმის მიხედვით). შემდეგ ჩვენ ვაკეთებთ ჰიდრავლიკურ გამოთვლას თითოეული სექციისთვის შემდეგი თანმიმდევრობით:

ცხრილი 5.3

ნაკვეთის ნომერი	სიგრძე, მ	მიწის ნიშნები, მ
დასაწყისში	ბოლოს
1-2	10,16
2-3	19,96
3-4	25,9
4-5	32,84
6-7	2,0		162,5
7-8	11,32	162,5
8-9	11,32
9-14	14,19
12-13	4,9	162,5
13-14	7,15
14-15	21,39		161,8
10-15	7,96		161,8
15-16	26,82	161,8	160,2
11-16	2,83	160,3	160,2
16-21	30,1	160,2
21-26	36,82
20-25	8,21	163,5	162,5
28-25	6,36		162,5
25-26	14,57	162,5
26-27	45,82
27-34	82,74
30-29	7,38	162,7
29-34	7,38
33-34	5,98	162,5
34-35	97,77
35-36	97,77
36-37	111,01
37-38	163,93
38-40	166,58
19-18	5,98	163,5	163,3
18-24	12,48	163,3
24-23	12,48		162,4
17-22	21,88	162,5	162,5
22-23	28,06	162,5	162,4
23-31	50,49	162,4	161,4
32-31	5,18	162,3	161,4
31-39	53,71	161,4	160,5
39-40	53,71	160,5
40-GNS	215,12

1. თუ მონაკვეთი ზეგანაა, მაშინ h 1 მონაკვეთის დასაწყისში მილსადენის სიღრმე აღებულია მინიმალური h min-ის ტოლი, ხოლო სავარაუდო დიამეტრი აღებულია მინიმალურის ტოლი მიღებული ფორმაქსელები და საკანალიზაციო სისტემები (ცხრილი 5.1). თუ საიტს აქვს მიმდებარე ზედა დინების სექციები, მაშინ საწყისი სიღრმე სავარაუდოთ აღებულია ამ მონაკვეთების ბოლოს ყველაზე დიდ სიღრმეზე.

2. მე ვიანგარიშებ მილსადენის სავარაუდო დახრილობას:

i o \u003d (სთ წთ - სთ 1 + ზ 1 - ზ 2) / ლ, (5.1)

სადაც z 1 და z 2 არის დედამიწის ზედაპირის ნიშნები მონაკვეთის დასაწყისში და ბოლოს;

l არის მონაკვეთის სიგრძე.

შედეგად, ასევე შეიძლება მიღებულ იქნას დახრილობის უარყოფითი მნიშვნელობა.

3. ვირჩევ მილსადენს საჭირო დიამეტრით D, შევსების h/D, ნაკადის სიჩქარე v და დახრილობა i ცნობილი სავარაუდო ნაკადის მიხედვით. მე ვირჩევ მილებს Lukinykh A.A.-ს ცხრილების მიხედვით. შერჩევას ვიწყებ მინიმალური დიამეტრით, თანდათან გადავდივარ დიდებზე. დახრილობა უნდა იყოს მინიმუმ i 0-ის მიახლოებითი (და, თუ მილის დიამეტრი უდრის მინიმუმს, არანაკლებ მინიმალური ფერდობის - ცხრილი 5.1). შევსება უნდა იყოს არაუმეტეს დასაშვებზე (ცხრილი 5.2). სიჩქარე უნდა იყოს, პირველ რიგში, არანაკლებ მინიმალურზე (ცხრილი 5.2) და მეორეც, არანაკლებ უმაღლესი სიჩქარისა მიმდებარე მონაკვეთებზე.

თუ ნაკადის სიჩქარე ზონაში 9-10 ლ/წმ-ზე ნაკლებია, მაშინ ტერიტორია შეიძლება ჩაითვალოს დიზაინის გარეშე: მე ვღებულობ დიამეტრს და დახრილობას მინიმალურად, მაგრამ არ ვირჩევ შევსებას და სიჩქარეს. მე ვავსებ 4, 5, 6, 7, 8 და 9 სვეტებს.

დაცემას ვიანგარიშებ ფორმულით: ∆h=i l, m

სად, მე - ფერდობზე,

l არის მონაკვეთის სიგრძე, m.

მეტრებში შევსება ტოლია ფრაქციების შევსების ნამრავლისა და დიამეტრის.

4. დასაწყისის მიმდებარე ყველა მონაკვეთიდან ვირჩევ ყველაზე დიდი სიღრმის მონაკვეთს, რომელიც იქნება კონიუგატი. შემდეგ ვღებულობ კონიუგაციის ტიპს (მილების დიამეტრის მიხედვით მიმდინარე და კონიუგირებული მონაკვეთებში). შემდეგ ვიანგარიშებ დაყრის სიღრმეებს და ნიშნებს მონაკვეთის დასაწყისში, მაშინ როცა ეს შესაძლებელია შემდეგი შემთხვევები:

ა) თუ ინტერფეისი არის „წყალზე“, მაშინ მონაკვეთის დასაწყისში წყლის დონე უდრის შუალედური მონაკვეთის ბოლოს წყლის დონეს, ე.ი. მე ვწერ მნიშვნელობებს მე-13 სვეტიდან მე-12 სვეტში. შემდეგ ვიანგარიშებ ქვედა ნიშნებს მონაკვეთის დასაწყისში, რაც უდრის მიწის სიმაღლეს მონაკვეთის დასაწყისში მინუს სიღრმე განყოფილების დასაწყისში. და ჩაწერეთ შედეგი მე-14 სვეტში.

ბ) თუ დაწყვილება არის „შელიგების გასწვრივ“, მაშინ ვიანგარიშებ ქვედა ნიშანს განყოფილების დასაწყისში: z d.დასაწყისი. \u003d z d.წინააღმდეგობა. +D tr.წინააღმდეგობა. - D tr.მიმდინარე

სადაც, ზ დ.წინააღმდეგობა. - ქვედა ნიშანი ასოცირებული მონაკვეთის ბოლოს, მ

D tr.წინააღმდეგობა. - მილის დიამეტრი მიმდებარე მონაკვეთში, მ.

D tr.მიმდინარე - მილის დიამეტრი მიმდინარე მონაკვეთში, მ.

მე ვწერ ამ მნიშვნელობას სვეტში 14. შემდეგ ვიანგარიშებ წყლის ნიშანს მონაკვეთის დასაწყისში, რომელიც უდრის ქვედა ნიშნის ჯამს განყოფილების დასაწყისში z d.დაწყ. და ჩაყარეთ სიღრმე განყოფილების დასაწყისში და ჩაწერეთ იგი მე-12 სვეტში.

გ) თუ ობიექტს არ აქვს ინტერფეისი (ანუ, ზემოთ ან სატუმბი სადგურის შემდეგ), მაშინ ქვედა ნიშანი მონაკვეთის დასაწყისში უდრის სხვაობას მიწის ზედაპირის სიმაღლეში მონაკვეთის დასაწყისში და სიღრმე მონაკვეთის დასაწყისში. განყოფილების დასაწყისში ვადგენ წყლის ნიშანს წინა შემთხვევის მსგავსად, ან, თუ განყოფილება დიზაინის გარეშეა, ვიღებ ქვედა ნიშნის ტოლფასს, ხოლო მე-12 და მე-13 სვეტებში ვათავსებ ტირეებს.

პირველ ორ შემთხვევაში, განყოფილების დასაწყისში დაგების სიღრმე განისაზღვრება ფორმულით: h 1 \u003d z 1 - z 1d.

5. მე ვიანგარიშებ ჩაყრის სიღრმეს და ნიშნებს განყოფილების ბოლოს:

ქვედა ნიშანი უდრის სხვაობას ქვედა ნიშანს შორის განყოფილების დასაწყისში და დაცემას შორის,

წყლის ნიშანი უდრის ქვედა ნიშნის ჯამს მონაკვეთის ბოლოს და შევსება მეტრებში ან განსხვავება ქვედა ნიშანს განყოფილების დასაწყისში და ვარდნას შორის.

ჩაყრის სიღრმე უდრის სხვაობას წყლის ზედაპირისა და ქვედა ნაწილის ნიშანს შორის.

თუ ჩაყრის სიღრმე აღმოჩნდება, რომ აღემატება მაქსიმალურ სიღრმეს მოცემული ტიპის ნიადაგისთვის (ჩემს შემთხვევაში მაქსიმალური სიღრმეა 4.0 მ), მაშინ მიმდინარე მონაკვეთის დასაწყისში ვაყენებ რაიონულ ან ადგილობრივ სატუმბო სადგურს, მონაკვეთის დასაწყისში სიღრმე აღებულია მინიმალურის ტოლფასი და ვიმეორებ გამოთვლას, მე-3 წერტილიდან დაწყებული (მე არ ვითვალისწინებ სიჩქარეებს მიმდებარე მონაკვეთებში).

მე ვავსებ სვეტებს 13, 15 და 17. მე-18 სვეტში შემიძლია ჩამოვწერო ინტერფეისის ტიპი, ასოცირებული განყოფილება, სატუმბი სადგურების არსებობა და ა.შ.

მე წარმოგიდგენთ გრავიტაციული კანალიზაციის ქსელის ჰიდრავლიკურ გაანგარიშებას ფორმა 6.

სანიაღვრე ქსელის ჰიდრავლიკური გაანგარიშების შედეგების მიხედვით ვაშენებ ერთ-ერთი სანიაღვრე აუზის მთავარი კოლექტორის გრძივი პროფილს. მთავარი კოლექტორის გრძივი პროფილის კონსტრუქცია გაგებულია, როგორც მისი მარშრუტის დახაზვა რელიეფის მონაკვეთზე HPS-მდე მონაკვეთებში. ძირითადი კოლექტორის გრძივი პროფილი წარმოდგენილია გრაფიკულ ნაწილში. ვიღებ კერამიკულ მილებს იმიტომ მიწისქვეშა წყალიაგრესიული ბეტონის მიმართ.

არა.	მოხმარება, ლ/წმ	სიგრძე, მ	დიდი ბრიტანეთი	პა-დენიე, მ	დიამეტრი, მმ	სიჩქარე, მ/წმ	შევსება	ნიშნები, მ	სიღრმე	შენიშვნა
დედამიწა	წყალი	ქვედა
აქციები	მ	პირველად	ბოლოს	პირველად	ბოლოს	პირველად	ბოლოს	პირველად	ბოლოს
1-2	10,16		0,005	1,3		0,68	0,49	0,10			158,4	157,1	158,3		1,7
2-3	19,96		0,004	1,32		0,74	0,55	0,14			157,09	155,77	156,95	155,63	3,05	4,37	ნ.ს.
3-4	25,9		0,003	0,39		0,73	0,50	0,15			158,45	158,06	158,3	157,91	1,7	2,09
4-5	32,84		0,003	0,93		0,78	0,58	0,17			158,08	157,15	157,91	156,98	2,09	3,02
6-7	2,0		0,007	1,05		-	-	-		162,5	-	-	161,3	160,25	1,7	2,25
7-8	11,32		0,005	1,45		0,70	0,52	0,10	162,5		162,6	158,9	160,25	158,80	2,25	3,2
8-9	11,32		0,005	0,55		0,70	0,52	0,10			158,9	158,35	158,8	158,25	3,2	3,75	ნ.ს.
9-14	14,19		0,005	1,4		0,74	0,60	0,12			160,42	159,02	160,30	158,9	1,7	4,1	ნ.ს.
12-13	4,9		0,007	1,89		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,91	1,7	4,09	ნ.ს.
13-14	7,15		0,007	0,84		-	-	-			-	-	161,3	160,46	1,7	2,54
14-15	21,39		0,004	1,12		0,75	0,57	0,14		161,8	161,44	160,32	161,3	160,18	1,7	1,62
10-15	7,96		0,007	1,96		-	-	-		161,8	-	-	160,3	158,34	1,7	3,46
15-16	26,82		0,003	0,24		0,75	0,52	0,16	161,8	160,2	158,4	158,16	158,24		3,56	2,2
11-16	2,83		0,007	1,82		-	-	-	160,3	160,2	-	-	158,6	156,78	1,7	3,42
16-21	30,1		0,003	0,45		0,76	0,55	0,17	160,2		156,85	156,4	156,68	156,23	3,52	3,77
21-26	36,82		0,003	1,65		0,76	0,51	0,18			156,36	154,71	156,18	154,53	3,82	5,47	ნ.ს.
20-25	8,21		0,007	2,52		-	-	-	163,5	162,5	-	-	160,8	158,28	1,7	4,22	ნ.ს.
28-25	6,36		0,007	2,59		-	-	-		162,5	-	-	161,3	158,71	1,7	3,79
25-26	14,57		0,004	1,16		0,69	0,46	0,12	162,5		160,92	159,76	160,8	159,64	1,7	0,36
26-27	45,82		0,003	1,08		0,79	0,58	0,20			159,74	158,66	159,54	158,46	0,46	1,54
27-34	82,74		0,002	0,76		0,84	0,60	0,27			158,63	157,87	158,36	157,6	1,64	2,4
30-29	7,38		0,007	2,87		-	-	-	162,7		-	-		158,13	1,7	4,87	ნ.ს.
29-34	7,38		0,007	1,75		-	-	-			-	-	161,3	159,55	1,7	0,45
33-34	5,98		0,007	2,59		-	-	-	162,5		-	-	160,8	158,21	1,7	1,79
34-35	97,77		0,002	0,86		0,87	0,67	0,30			157,9	157,04	157,6	156,74	2,4	3,26
35-36	97,77		0,002	0,5		0,87	0,67	0,30			157,04	156,54	156,74	156,24	3,26	3,76
36-37	111,01		0,002	0,42		0,87	0,63	0,32			156,51	156,09	156,19	155,77	3,81	4,23	ნ.ს.
37-38	163,93		0,002	0,42		0,91	0,71	0,39			158,69	158,27	158,3	157,88	1,7	2,12
38-40	166,58		0,002	0,46		0,91	0,72	0,40			158,28	157,82	157,88	157,42	2,12	2,58
19-18	5,98		0,007	2,94		-	-	-	163,5	163,3	-	-	161,8	158,86	1,7	4,44	ნ.ს.
18-24	12,48		0,005	1,3		0,71	0,55	0,11	163,3		161,71	160,41	161,6	160,3	1,7	2,7
24-23	12,48		0,005	0,9		0,71	0,55	0,11		162,4	160,41	159,51	160,3	159,4	2,7
17-22	21,88		0,004	0,48		0,75	0,58	0,15	162,5	162,5	160,95	160,47	160,8	160,32	1,7	2,18
22-23	28,06		0,003	0,69		0,75	0,53	0,16	162,5	162,4	160,43	159,74	160,27	159,58	2,23	2,82
23-31	50,49		0,003	0,9		0,82	0,62	0,22	162,4	161,4	159,65	158,75	159,43	158,53	2,97	2,87
32-31	5,18		0,007	2,17		-	-	-	162,3	161,4	-	-	160,6	158,43	1,7	2,97
31-39	53,71		0,003	0,9		0,83	0,65	0,23	161,4	160,5	158,61	157,71	158,38	157,48	3,02	3,02
39-40	53,71		0,003	0,36		0,83	0,65	0,23	160,5		157,71	157,35	157,48	157,12	3,02	2,88
40-გნ	215,12		0,002	0,1		0,91	0,60	0,42			157,19	157,09	156,77	156,67	3,23	3,33

აქ ჩასვით მდინარის განივი პროფილი, რომელიც გრაფიკულ ქაღალდზეა

სიფონის გაანგარიშება.

სიფონის ჰიდრავლიკური გაანგარიშებისა და დიზაინის დროს დაცული უნდა იყოს შემდეგი პირობები:

სამუშაო ხაზების რაოდენობა - მინიმუმ ორი;

ფოლადის მილების დიამეტრი არანაკლებ 150 მმ;

სიფონის მარშრუტი უნდა იყოს პერპენდიკულარული ზოლის მიმართ;

გვერდითი ტოტები უნდა ჰქონდეს დახრილობის კუთხე α ჰორიზონტზე - არაუმეტეს 20º;

სიფონის წყალქვეშა ნაწილის დაგების სიღრმე h - არანაკლებ 0,5 მ, ხოლო ფარავში - არანაკლებ 1 მ;

სიფონის ხაზებს შორის მანძილი სუფთა b-ში უნდა იყოს 0,7 - 1,5 მ;

მილებში სიჩქარე უნდა იყოს, ჯერ ერთი, არანაკლებ 1 მ/წმ და მეორეც, არანაკლებ სიჩქარე მიწოდების კოლექტორში (V d. ≥ V k.);

შესასვლელ კამერაში წყლის ნიშანი მიიღება სიფონისთვის შესაფერის ყველაზე ღრმა კოლექტორში წყლის ნიშნად;

გამოსასვლელ კამერაში წყლის ნიშანი უფრო დაბალია, ვიდრე წყლის ნიშნული შესასვლელ კამერაში სიფონში წნევის დანაკარგების ჯამით, ე.ი. z გარეთ. = z in. - ∆h.

სიფონის დიზაინისა და ჰიდრავლიკური გაანგარიშების პროცედურა:

1. გრაფიკულ ქაღალდზე ვაგებ მდინარის პროფილს იმ ადგილას, სადაც სიფონია დაგებული ერთნაირი ჰორიზონტალური და ვერტიკალური მასშტაბებით. გამოვყოფ სიფონის ტოტებს და ვადგენ მის სიგრძეს L.

2. სიფონში ნაკადის სავარაუდო სიჩქარეს ვადგენ გამოთვლილ მონაკვეთებში დინების სიჩქარის მსგავსად (ანუ ვიღებ მას ფორმა 5-დან).

3. ვღებულობ გამოთვლილ სიჩქარეს სიფონში V დ და სამუშაო ხაზების რაოდენობას.

4. შეველევის ცხრილების მიხედვით ვირჩევ მილების დიამეტრს სიჩქარისა და დინების მიხედვით ერთ მილში, უდრის სავარაუდო ხარჯის გაყოფას სამუშაო ხაზების რაოდენობაზე; მე ვპოულობ წნევის დაკარგვას მილებში სიგრძის ერთეულზე.

5. წნევის დანაკარგს სიფონში ვიანგარიშებ ჯამის სახით:

სადაც - ლოკალური წინააღმდეგობის კოეფიციენტი შეყვანისას = 0,563;

სიჩქარე სიფონიდან გასასვლელში, მ/წმ;

- წნევის დანაკარგების ჯამი სიფონში ყველა შემობრუნებისას;

ბრუნვის კუთხე, გრადუსი;

ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტი მობრუნების მუხლში (ცხრილი 6.1)

ცხრილი 6.1

ადგილობრივი წინააღმდეგობის კოეფიციენტები მუხლში (დიამეტრით 400 მმ-მდე.)

6. ვამოწმებ სიფონის ავარიული მუშაობისას მთელი სავარაუდო დინების გავლის შესაძლებლობას ერთი ხაზით: ადრე მითითებული დიამეტრით სიფონში ∆h ავარში სიჩქარე და წნევის დაკარგვა.

7. უტოლობა დაცული უნდა იყოს: h 1 ≥ ∆h ავარი. - ∆h,

სადაც, h 1 - მანძილი დედამიწის ზედაპირიდან წყალამდე შესასვლელ პალატაში

თუ ეს თანაფარდობა არ არის დაკმაყოფილებული, მაშინ გაზარდეთ ხაზების დიამეტრი, სანამ პირობა არ დაკმაყოფილდება. ნაკადის სიჩქარე გვხვდება ამ დიამეტრზე და სიფონის მუშაობის ნორმალურ რეჟიმში. თუ სიჩქარე 1 მ/წმ-ზე ნაკლებია, მაშინ ერთ-ერთი ხაზი აღებულია როგორც სარეზერვო.

8. სიფონის გამოსასვლელ კამერაში წყლის ნიშანი გამოითვლება.

ჩვენს შემთხვევაში, სიფონის სიგრძეა 83 მ, სავარაუდო ხარჯი 33,13 ლ/წმ. ერთი კოლექტორი (4-5) 300 მმ დიამეტრით უახლოვდება სიფონს და დინების სიჩქარეა 0,78 მ/წმ, სიფონის უკან მილსადენში სიჩქარე 0,84 მ/წმ. სიფონს აქვს ორი გამოსასვლელი 10º კუთხით ქვედა და აღმავალ ტოტებში. შესასვლელ კამერაში წყლის დონეა 157,15 მ, მანძილი მიწიდან წყალამდე 2,85 მ.

ვიღებთ სიფონის 2 სამუშაო ხაზს. შეველევის ცხრილის გამოყენებით ვიღებთ ფოლადის მილებს 150 მმ დიამეტრით 16,565 ლ/წმ სიჩქარით, წყლის სიჩქარით 0,84 მ/წმ, თავის დაკარგვა 1 მ-ზე - 0,0088 მ.

ჩვენ ვიანგარიშებთ წნევის დაკარგვას:

სიგრძეზე: ∆h 1 \u003d 0,0088 * 83 \u003d 0,7304 მ.

შესასვლელთან: ∆h 2 \u003d 0,563 * (0,84) 2 / 19,61 \u003d 0,020 მ.

გასასვლელში: ∆h 3 \u003d (0.84 -0.84) 2 / 19.61 \u003d 0 მ.

4 შემობრუნებაზე: ∆h 4 \u003d 4 * (10/90) * 0.126 * (0.84) 2 / 19.61 \u003d 0.002 მ.

ზოგადი: ∆h=0,7304 +0,020 +0 +0,002 =0,7524 მ.

ჩვენ ვამოწმებთ სიფონის მუშაობას საგანგებო რეჟიმში: ნაკადის სიჩქარით 33,13 ლ/წმ და მილის დიამეტრი 150 მმ. ვპოულობთ სიჩქარეს - 1,68 მ/წმ და ერთეულის სათავე დანაკარგს - 0,033. ჩვენ ხელახლა ვიანგარიშებთ წნევის დაკარგვას:

სიგრძეზე: ∆h 1 \u003d 0,033 * 83 \u003d 2,739 მ.

შესასვლელთან: ∆h 2 \u003d 0,563 * (1,68) 2 / 19,61 \u003d 0,081 მ.

გამოსასვლელში: ∆h 3 \u003d (0.84-1.68) 2 / 19.61 \u003d 0.036 მ.

4 ბრუნზე: ∆h 4 \u003d 4 * (10/90) * 0.126 * (1.68) 2 / 19.61 \u003d 0.008 მ.

ზოგადი: ∆h arr. \u003d 2,739 +0,081 +0,036 +0,008 \u003d 2,864 მ.

ვამოწმებთ მდგომარეობას: 2,85 ≥ (2,864-0,7524 = 2,1116 მ). პირობა შესრულებულია. მე ვამოწმებ მილსადენს დინების სიჩქარეზე ნორმალური მუშაობის დროს: დინების სიჩქარით 33,13 მ/წმ და დიამეტრით 150 მმ. სიჩქარე იქნება 1,68 მ/წმ. ვინაიდან შედეგად მიღებული სიჩქარე 1 მ/წმ-ზე მეტია, მაშინ ორივე ხაზს ვღებულობ სამუშაოდ.

ჩვენ ვიანგარიშებთ წყლის ნიშანს სიფონის გამოსასვლელში:

z გარეთ. = z in. - ∆h= 157,15 - 2,864=154,29 მ.

დასკვნა.

საკურსო პროექტის შესრულებისას გამოვთვალეთ ქალაქის სანიაღვრე ქსელი, რომელიც წარმოდგენილია დასახლებაში და განმარტებით ბარათში, საწყისი მონაცემებით და გამოთვლების მიხედვით გავაკეთეთ გრაფიკული ნაწილი.

ამ კურსის პროექტში, სანიაღვრე ქსელი დაპროექტდა მორდოვიის რესპუბლიკის დასახლებისთვის, რომლის საერთო მოსახლეობა შეადგენს 35,351 ადამიანს.

ჩვენ ავირჩიეთ ნახევრად ცალკეული საკანალიზაციო სისტემა ამ რეგიონისთვის, ვინაიდან 95%-იანი წყლის მოხმარება არის 2,21 მ 3/წმ, რაც 5 მ 3/წმ-ზე ნაკლებია. მათ ასევე აირჩიეს კანალიზაციის ცენტრალიზებული სქემა ამ დასახლებისთვის, რადგან მოსახლეობა 500 ათას კაცზე ნაკლებია. და გადაკვეთის სქემა, რადგან მთავარი კოლექტორის განლაგება გათვალისწინებულია ობიექტის ტერიტორიის ქვედა კიდის გასწვრივ, წყლის არხის გასწვრივ.

ცხრილის გამოთვლილი მონაცემებიდან. 7.2 დადგენილია, რომ მასალისა და ნედლეულის მიღებაში შეუსაბამობის კოეფიციენტი არის 3.29 (დარღვევები \u003d 236 108/21 800 - \u003d Y10.83 - \u003d\u003d + 3.29). უთანასწორობის კოეფიციენტი აჩვენებს, რომ ნედლეულისა და მასალების მიწოდება განხორციელდა გეგმის დარღვევით და ყოველთვიურად 3,3%-ით გადაუხვია დაგეგმილ პირობებს.

გაზსადენებზე მაგისტრალის მუშაობის რეჟიმის რყევები გათვალისწინებულია გაზმომარაგების არაერთგვაროვნების კოეფიციენტის გამოყენებით.

გაზის მოხმარება Ku (RUB/1000 მ) UGS სიმძლავრით, მლნ. მ1 EU IB RUB/1000 მ") UGS სიმძლავრით, მლნ. მ.

გაზის მოხმარების რყევის კოეფიციენტი შენახვის მოცულობა, მლნ მ3 შენახვის მოცულობა, მლნ მ1

მარაგების რიტმის შესაფასებლად გამოიყენება შემდეგი ინდიკატორები: რიტმის კოეფიციენტი, არითმიის რაოდენობა, სტანდარტული გადახრა, არათანაბარი მიწოდების კოეფიციენტი, ვარიაციის კოეფიციენტი.

მასალების არათანაბარი მიწოდების კოეფიციენტი გამოითვლება ფორმულით

გარდა ამისა, გადაზიდვის პუნქტების სიმძლავრის საჭირო მოცულობის განსაზღვრა არსებული მეთოდების გამოყენებით შეიძლება განხორციელდეს მხოლოდ თვეში საშუალო ან მაქსიმალური გადაზიდვის მოცულობების საფუძველზე, უთანასწორობის კოეფიციენტის გათვალისწინებით.

შესაბამისად, გამოთვლებში გამოყენებული არაერთგვაროვნების კოეფიციენტების მთავარი მინუსი არის ის, რომ ისინი არ ითვალისწინებენ ნავთობპროდუქტების გადაზიდვის არაერთგვაროვნებას (დროში და რაოდენობაში).

ვინაიდან გადაზიდვის წერტილების სატანკო მეურნეობის საჭირო მოცულობის გამოთვლები, მიღებული არაერთგვაროვნების კოეფიციენტის გათვალისწინებით, არ იძლევა საიმედო და კიდევ უფრო ოპტიმალურ გადაწყვეტას, აშკარა ხდება, რომ უნდა შეირჩეს განსხვავებული ფუნდამენტური საფუძველი.

ზეთის არათანაბარი მიწოდების კოეფიციენტის გამოთვლის ალგორითმი წარმოდგენილია ბლოკ-სქემის სახით (სურ. 14). ბლოკ-სქემის გასარკვევად, ჩვენ წარმოგიდგენთ აღნიშვნებს t - რეტროსპექტული პერიოდის წლები Y - ნავთობპროდუქტების მიწოდების მოცულობა r-th სატანკო ფერმარეტროსპექტული პერიოდის მე-მე-მე თვეში - ნავთობპროდუქტების გაყიდვის მოცულობა რაიონში და სატანკო მეურნეობაში ქ. თვერეტროსპექტული პერიოდის t-ე წელი Kr - უთანასწორობის კოეფიციენტი

ბლოკი 13 - უთანასწორობის კოეფიციენტების გამოთვლილი მნიშვნელობების დასაბეჭდად გაცემა თითოეული ნავთობის საწყობისთვის რეტროსპექტული პერიოდის წლებისთვის. გამომავალი ინფორმაციის წარმოდგენის ფორმა მსგავსია ცხრილში ნაჩვენები ფორმისა. 24.

ნავთობპროდუქტების გადამუშავების შემცირებული ხარჯების განსაზღვრისას ნავთობის საწყობების ობიექტებში აუცილებელია გავითვალისწინოთ ძირითადი საშუალებების მოძრაობა, მათი ჩამოწერა და აღდგენა. უფრო მეტიც, კაპიტალური ინვესტიციები ამ ობიექტების განვითარებაში რეკონსტრუქციისა და გაფართოებისთვის დაგეგმვის პერიოდის ყოველი საკონტროლო წლისთვის ცალკე უნდა იყოს აღრიცხული. პირველი დაგეგმვის პერიოდის ყველა კაპიტალური ინვესტიცია ეხება პირველ საკონტროლო წელს, ხოლო მეორე პერიოდის კაპიტალური ინვესტიცია - მეორე საკონტროლო წელს დარიცხვის საფუძველზე. შემცირებული ხარჯების განსაზღვრისას მხედველობაში უნდა იქნას მიღებული დამუშავების მინიმალური ღირებულება, რომელიც შეესაბამება მაქსიმალურ შესაძლო გამტარუნარიანობას. მინიმალური ღირებულება უნდა განისაზღვროს თითოეული სატანკო მეურნეობისთვის მიმდინარე ხარჯების დონის დამოკიდებულების შესწავლის საფუძველზე წარმოების ძირითად ფაქტორებზე, ანუ ნავთობპროდუქტებზე მოთხოვნაზე მომსახურების ზონაში (გაყიდვის მოცულობა), არსებული ფიქსირებული ღირებულება. აქტივები, სატანკო მეურნეობის არათანაბარი მიწოდების კოეფიციენტი და დროის ფაქტორი. შემცირებული ხარჯების დადგენისას, პროექტებით გათვალისწინებული არსებული ნავთობის საწყობების ობიექტების გაფართოების გათვალისწინებით, მხედველობაში უნდა იქნას მიღებული დანახარჯების წილი, რომელიც დამოკიდებულია ნავთობპროდუქტების გაყიდვის მოცულობაზე. ის შეიძლება განსხვავდებოდეს ფართო დიაპაზონში, რაც დამოკიდებულია "სატანკო მეურნეობის კატეგორიის, ნავთობპროდუქტების გაყიდვების მოცულობისა და სატრანსპორტო მომსახურების მახასიათებლების მიხედვით. ამ ინდიკატორის ქცევის შესწავლა ხანგრძლივი რეტროსპექტული პერიოდის განმავლობაში.

მოცემულია ცხრილში. 7.1 მონაცემები მიუთითებს, რომ გაანალიზებულ პერიოდში მატერიალურ-ტექნიკური მომარაგების გეგმა არ შესრულდა, მატერიალური და ნედლეულის მიწოდება არათანაბრად ხდებოდა. მარაგების არაერთგვაროვნების ხარისხის გასაზომად ვიყენებთ სტანდარტული გადახრის ინდიკატორს (არაერთგვაროვნების კოეფიციენტს), როგორც შესასწავლი ობიექტის ღირებულების ან სხვა მახასიათებლის რყევის საშუალო ზომის ინდიკატორს მისთან შედარებით. საშუალო დონე. ამ ინდიკატორის გამოთვლის პროცედურა განიხილება იოსტას მაგალითის გამოყენებით.

M201. ნავთობის საწყობების მიერ ნავთობის მიწოდების არაერთგვაროვნების კოეფიციენტის გამოთვლა

სატანკო მეურნეობა წელი დაკვირვების ნომერი კაპიტალის პროდუქტიულობა ღირებულება ფასი 2, რუბ/ტ შრომის პროდუქტიულობა X, ავზის მოცულობა X4, t ნავთობის მიწოდების უთანასწორობის კოეფიციენტი ნავთობპროდუქტების გაყიდვების მოცულობა X ტ.

ბლოკი 2 - ნავთობის მიწოდების უთანასწორობის კოეფიციენტის სამუშაო მასივის ფორმირება M201 მოდულის გამოყენებით.

მოდული M201. ნავთობის მიწოდების არარეგულარულობის კოეფიციენტის გამოთვლა ნავთობის საბადოებით

ბლოკი /0 - ნავთობის მიწოდების არაერთგვაროვნების კოეფიციენტის გამოთვლა p-ე ნავთობის საცავზე რეტროსპექტული პერიოდის წლების მიხედვით. მასივის შექმნა B2111.

ნავთობის საწყობების არათანაბარი მიწოდების კოეფიციენტის მასივი რეტროსპექტული პერიოდისთვის არის B2111 მასივი.

ბლოკი 11 - პროგნოზირებადი მოდელების აგება ეკონომიკური ინდიკატორების (დანახარჯები, კაპიტალის პროდუქტიულობა და შრომის პროდუქტიულობა) p-ე ნავთობის საცავზე დამოკიდებულების წარმოების ობიექტურ ფაქტორებზე (სატვირთო ბრუნვა, ძირითადი საშუალებების ჩანაცვლების ღირებულება, უთანასწორობის კოეფიციენტი) და დროის ფაქტორი ტ. პროგნოზირების მოდელი აგებულია ეკონომიკური მაჩვენებლების დამოკიდებულების საფუძველზე წარმოების ობიექტურ ფაქტორებზე რეტროსპექტული პერიოდისთვის M108 მოდულის გამოყენებით.

მეორე გზით გამტარუნარიანობის გაზრდის რეზერვების განსაზღვრისას, მცდელობა ხდება მრავალვარიანტული კლასიფიკაციისა და კორელაციულ-რეგრესიული ანალიზის მეთოდების გამოყენებით, დადგინდეს ნავთობის მიწოდების ძირითადი ობიექტური ფაქტორების გავლენა სატანკო მეურნეობების ეკონომიკურ მუშაობაზე და განავითაროს ეკონომიკური და ინდიკატორების სტატისტიკური მოდელები, რომლებიც შეიძლება გამოყენებულ იქნას ნავთობის მიწოდების დაგეგმვის მიზნებისათვის. ამავდროულად, შესწავლილია კაპიტალის პროდუქტიულობის (x) დამოკიდებულება ისეთ ფაქტორებზე, როგორიცაა ნავთობპროდუქტების გაყიდვების მოცულობა (xv), ნავთობის არათანაბარი მიწოდების კოეფიციენტი (x5), რეზერვუარის სიმძლავრის მოცულობა (x4). თავდაპირველად სატანკო მეურნეობების მრავალგანზომილებიანი კლასიფიკაცია წარმოების ობიექტური ფაქტორების მიხედვით ხორციელდება. შემდეგ თითოეულ კლასში შენდება

ობიექტური ლუქსმეტრი განსაზღვრავს განათებას სამუშაო ზედაპირის სხვადასხვა ადგილას მთელ ოთახში.

მინიმალური განათების მაქსიმალურ თანაფარდობას ეწოდება არარეგულარობის კოეფიციენტი. ეს უნდა იყოს მინიმუმ 0.3

ჰორიზონტალურ ზედაპირზე მინიმალური განათების გამოთვლა სპეციფიკური სიმძლავრის მიხედვით (W/m2). კონკრეტული სიმძლავრის მეშვეობით მინიმალური განათების დასადგენად გამოიყენეთ ფორმულა:

სადაც: E არის მინიმალური ჰორიზონტალური განათება მოცემული ნათურის სიმძლავრესთვის კვადრატულ მეტრზე. ოთახის მეტრი;

Et არის მინიმალური ჰორიზონტალური განათება, რომელიც შეესაბამება სიმძლავრის სიმჭიდროვეს 1 ვატი კვადრატულ მეტრზე. ოთახის მეტრი.

p არის მოცემული ოთახისთვის ნათურების რეალური სპეციფიკური სიმძლავრე, რომელიც გამოითვლება მოცემულ ოთახში ყველა ნათურის ჯამური სიმძლავრის ვატებში ამ ოთახის ფართობზე გაყოფით.

Et - გვხვდება მიმაგრებული ცხრილების მიხედვით (ცხრილი 3.4) ქსელში არსებული ძაბვის, ნათურის ტიპისა და მიმაგრებული ნათურების სიმძლავრის (არა ჯამური) მიხედვით.

მასწავლებელთან მუშაობა

ზეპირი დაკითხვა

ცოდნის საბოლოო დონის კონტროლი

ცოდნის საბოლოო დონის კონტროლი

1 ხილული სინათლის ბიოლოგიური მნიშვნელობა:

უზრუნველყოფს სინათლისა და ფერის აღქმას

აქვს გარუჯვის ეფექტი

აქვს რაქიტის საწინააღმდეგო ეფექტი

აქვს სადეზინფექციო ეფექტი

აქვს თერმული ეფექტი

2 რა არის დღის სინათლის ხილული სპექტრის ტალღის სიგრძე?

400 მმ-ზე მეტი

4 0 0 მმ-ზე ქვემოთ

400 - 760 მმ

760 - 1200 მმ

12 00 მმ-ზე მეტი

3 რა არის „დღის სინათლის ფაქტორი“?

ფანჯრის მინების მიერ სინათლის შეკავების ხარისხი

მოჭიქული ფანჯრის ფართობის თანაფარდობა იატაკის ფართობთან

სამუშაო ადგილის ჰორიზონტალური განათების თანაფარდობა ღია ცის ქვეშ ერთდროულ ჰორიზონტალურ განათებასთან

ჰორიზონტალური და ვერტიკალური განათების თანაფარდობა

კუთხე ფანჯრის ზედა და ქვედა კიდეებს შორის სამუშაო ადგილიდან

4 რა არის „გაღრმავების ფაქტორი“?

ფანჯრის სიმაღლის თანაფარდობა ოთახის სიღრმესთან

ფანჯრის ზედა კიდის სიმაღლის თანაფარდობა იატაკიდან ოთახის სიღრმემდე

მოჭიქული ფანჯრის ზედაპირის ფართობის თანაფარდობა იატაკის ფართობთან

სამუშაო ზედაპირის ჰორიზონტალური განათების თანაფარდობა ღია ცის ქვეშ ერთდროულ განათებასთან

კუთხე ფანჯრის ზედა კიდესა და დაჩრდილვის ობიექტის ზედა კიდეს შორის სამუშაო ადგილიდან

5. რა არის „სპეციფიკური განათების სიმძლავრე“?

მანათობელი ინტენსივობის თანაფარდობა სამუშაო ადგილის ფართობთან

სამუშაო ადგილის განათების თანაფარდობა იატაკის ფართობთან

მოჭიქული ფანჯრის ზედაპირის ფართობის თანაფარდობა იატაკის ფართობთან

ნათურების მთლიანი სიმძლავრის თანაფარდობა იატაკის ფართობთან (ვ/კვ.მ)

ნათურის მთლიანი სიმძლავრის თანაფარდობა სინათლის წყაროების რაოდენობასთან

6. საკლასო ოთახებისთვის ფლუორესცენტური ნათურების სპეციფიკური სიმძლავრის სტანდარტები:

15-20 ვტ/კვმ

20-23 ვტ/კვმ

30-35 ვტ/კვმ

42-48 ვტ/კვმ

48-60 ვტ/კვმ

7. განათების სტანდარტები საკლასო ოთახებისთვის მხედველობის ორგანოზე გაზრდილი დატვირთვით:

400-500 ლუქსი

არ არის კონკრეტულად რეგულირებული

8 როგორ იზომება სამუშაო ზედაპირის განათება?

აქტინომეტრი

კათერმომეტრი

თერმოელექტრული ანემომეტრი

ლუქსმეტრი

ბუტირომეტრი

9. რას ეფუძნება განათების მრიცხველის მუშაობის პრინციპი?

სინათლის მაიონებელ ძალაზე

ლუმინესცენციის ფენომენზე

ფოტოელექტრული ეფექტის შესახებ

სინათლის არეკვლაზე

სინათლის ენერგიის შთანთქმაზე

10. სამუშაო ადგილის განათების შეფასების ძირითადი მაჩვენებელი:

დაცემის კუთხე

ხვრელის კუთხე

შეღწევადობის ფაქტორი

დღის სინათლის თანაფარდობა

სინათლის კოეფიციენტი

11 რა არის დღის სინათლის ულტრაიისფერი სპექტრის ტალღის სიგრძე?

400 მმ-ზე მეტი

400 მმ-ზე ქვემოთ

400 - 760 მმ

760 - 1200 მმ

1200 მმ-ზე მეტი

12 რა არის „სინათლის ფაქტორი“?

ფანჯრის მინების მიერ სინათლის შეკავების ხარისხი

მოჭიქული ფანჯრის ზედაპირის თანაფარდობა იატაკის ფართობთან

ჰორიზონტალური და ვერტიკალური განათების თანაფარდობა

სამუშაო ზედაპირზე ჰორიზონტალური განათების თანაფარდობა ღია ცის ქვეშ ერთდროულ ჰორიზონტალურ განათებასთან

13 რა არის „შემთხვევის კუთხე“?

ფართის ფართის თანაფარდობა ფანჯრის ფართობთან

კუთხე ფანჯრის ზედა და ქვედა კიდეებს შორის სამუშაო ადგილიდან

კუთხე ფანჯრის ზედა კიდესა და დაჩრდილვის ობიექტის ზედა კიდეს შორის სამუშაო ადგილიდან

ფანჯრის ზედა კიდის სიმაღლის თანაფარდობა ოთახის სიღრმესთან

სამუშაო ზედაპირის ჰორიზონტალური განათების თანაფარდობა იატაკის ფართობთან

14 რა არის „ხვრელის კუთხე“?

კუთხე ფანჯრის ზედა და ქვედა კიდეებს შორის სამუშაო ადგილიდან

კუთხე იატაკსა და ფანჯრის ზედა კიდეს შორის სამუშაო ადგილიდან

კუთხე ფანჯრის ზედა კიდესა და დაჩრდილვის ობიექტის ზედა კიდეს შორის სამუშაო ადგილის წერტილიდან

კუთხე ფანჯრის ზედა და ქვედა კიდეს შორის სამუშაო ადგილის წერტილიდან

ფანჯრის ფართობის თანაფარდობა იატაკის ფართობთან

„ცხელი“ წყლის მოხმარების არაერთგვაროვნების მახასიათებლების აღსაწერად შემოყვანილია ცხელი წყლის მოხმარების საათობრივი არაერთგვაროვნების კოეფიციენტი, რომელიც ფორმულაში აღინიშნება Kf და გავლენას ახდენს:

• სითბოს გამოყოფის რეგულირების სასურველი მეთოდი,
• წყალმომარაგების მოცულობის გამოთვლის საბოლოო ფორმულა.

ფორმულა Kch (Kh) და მისი კომპონენტები

კოეფიციენტის მნიშვნელობა სხვადასხვა დროის ინტერვალებისთვის განისაზღვრება, როგორც წყლის მინიმალური ან მაქსიმალური მოხმარების თანაფარდობა საშუალოსთან. ასე რომ საათობრივი ინტერვალით (მ3/სთ) შეესაბამება

• qh max = Kh max*Qday max/24
• qh min = Kh min*Qday min/24,

სადაც Cf წყლის მოხმარება განისაზღვრება გამონათქვამების შედეგად:

• Kh max = amax * bmax
• ხ მინ = ამინ * ბმინ

როგორც შემადგენელი ფორმულები:

• a - შეესაბამება კოეფიციენტს, რომელიც ითვალისწინებს სხვადასხვა შენობების გაუმჯობესების ხარისხს (amin = 0.4-0.6, amax = 1.2-1.4). ამავდროულად, შენობების კეთილდღეობის მაღალი ხარისხისთვის, მიიღება ამაქსის უფრო მცირე ღირებულება და უფრო დიდი ამინი.
• ბ - შეესაბამება კოეფიციენტს, რომელიც ითვალისწინებს დასახლების მცხოვრებთა რაოდენობას.

ფაქტობრივი Cf-ის გაანგარიშებისას, ცხელი წყლით მომარაგებისთვის წყლის ყოველდღიური და საათობრივი მოხმარების გათვალისწინებით ფორმულის მიხედვით:

Kch \u003d 24 * G max საათი / G იხ. დღეს = Q max DHW/ Q საშ. DHW

• G max საათი - ცხელი წყლით მომარაგების მაქსიმალური საათობრივი დატვირთვა ტ/სთ - წყლის მოხმარება, რომელიც გამოითვლება საცხოვრებელ ზონაზე სავარაუდო დატვირთვის საფუძველზე Q max DHW,
• გ იხ. დღეს - წყლის საშუალო მოხმარება ცხელი წყლით მომარაგებისთვის ტ/დღეში იმ თვეში, რომლისთვისაც ხდება გამოთვლები.

ფაქტობრივი CCH შეიძლება მკვეთრად განსხვავდებოდეს ცხრილის მნიშვნელობებისგან. გარდა ამისა, ცხრილში მითითებული ცხელი წყლის საათობრივი არათანაბარი მოხმარების ნორმატიული კოეფიციენტი მრავალჯერ განსხვავდება შენობების სხვადასხვა ტიპისა და მიზნებისთვის, მუშაობის რეჟიმებისთვის, საცხოვრებელი კორპუსების კეთილმოწყობის ხარისხის, მოსახლეობის რაოდენობის, ადგილობრივი პირობებისთვის და ა.შ. სხვადასხვა ტიპის მოხმარების დამზოგავი - მაგ. http://water-save.com/ - არ არის გათვალისწინებული). ასე, მაგალითად, CCH ბინის ტიპის საცხოვრებელი კორპუსებისთვის დაახლოებით უდრის 2.0-ს და სამრეწველო საწარმოები – 9,6.

დიზაინის სტანდარტებში Kn = 2.4 გამოიყენება როგორც საშუალო რეკომენდებული მნიშვნელობა. თუმცა, თუ შენობების დიდი ჯგუფი წარმოდგენილია გაანგარიშების ობიექტად, მიზანშეწონილია გამოიყენოთ კოეფიციენტი 2.4, როგორც მინიმუმამდე. მოსახლეობის რაოდენობის მიხედვით, მისი ღირებულებები საცხოვრებელ კორპუსებში შეიძლება მერყეობდეს 2.25-დან (10000 ადამიანი) 4.45-მდე (150 ადამიანი).

ქვემოთ მოყვანილი ცხრილები ნათლად აჩვენებს ამ განსხვავებას:

მაქსიმალური საათობრივი მოხმარების საშუალო საათობრივი მოხმარების თანაფარდობის გრაფიკების საფუძველზე, აგრეთვე მოსახლეობის, წყლის მოხმარების მაჩვენებლების მიხედვით, განისაზღვრება რესურსის ჯამური სავარაუდო რაოდენობა, რომელიც უნდა იყოს მიწოდებული წყლის პოტენციურად უდიდესი მოხმარების დროს. .

Kh (Kh) ცხელი წყლის გაანგარიშების მეთოდი

ცხელი წყლით მომარაგებისა და გათბობით სითბოს მიწოდების შეუსაბამო რეგულირებით, სითბოს გადამცვლელები და გარე გათბობის ქსელების მილსადენები გამოითვლება ცხელი წყლისა და სითბოს საათობრივი მოხმარებისთვის მაქსიმალური მნიშვნელობებით. Kch (K h) დახმარებით, წყლის ეს მოხმარება განისაზღვრება საშუალო დღიური სტანდარტული წყლის მოხმარებით. ვინაიდან შემდეგი დამოკიდებულებები არ საჭიროებს მითითებას არსებულ საძიებო ცხრილებზე, მათი გამოყენება შესაძლებელია დიზაინის პრაქტიკაში.

Kh = Кnp (q h ru/q h hr,m)

ამ გამოთქმაში:

Knp = A*

• NP-ში<100 A = 0,979+0,21/(NP) 0,5
• NP>100 A = 1-ზე
• q h ru - ლ / სთ, წყლის მოხმარება ცხელი წყლით მომარაგებისთვის 1 მომხმარებელზე წყლის ყველაზე მაღალი მოხმარების საათობრივი ინტერვალისთვის,
• q სთ, მ - ლ / სთ, წყლის საშუალო საათობრივი მოხმარება ცხელი წყლით მომარაგებისთვის 1 მომხმარებელზე გათბობის პერიოდის ყოველკვირეულ ინტერვალში,
• q h hr, mh = q h um /24, რომელშიც q h um არის ლ / დღეში, ცხელი წყლით მომარაგებისთვის წყლის მოხმარება 1 მომხმარებელზე საშუალოა გათბობის პერიოდის ყოველკვირეულ ინტერვალში.

ზოგადად, ობიექტისთვის, პროდუქტი NP, რომელიც გამოიყენება, როგორც ერთდროულად ჩართული სანტექნიკის მოწყობილობების რაოდენობის მათემატიკური მოლოდინი, შეიძლება მოიძებნოს გამოხატვის გამოყენებით:

NP = q h ru U / q o, სთ

ამ გამოთქმაში:

• N - სანტექნიკის მოწყობილობების მთლიანი რაოდენობა ობიექტში,
• P არის წყლის დასაკეცი მოწყობილობების ჩართვის ალბათობა,
• U არის ცხელი წყლის მომხმარებელთა რაოდენობა დაწესებულებაში,
• q o, hr - ლ/სთ-ის მნიშვნელობა, რომელიც აჩვენებს ერთი სანტექნიკის წყლის საათობრივ მოხმარებას (ე.წ. კარნახს).

ალბათობა იმისა, რომ ამ შემთხვევაში ფაქტობრივი მოხმარება იქნება არაუმეტეს ერთი სანტექნიკის წყლის მოხმარების პროდუქტისა და NP პარამეტრის 0,5. ამასთან, Kch-ის (საათობრივი უთანასწორობის კოეფიციენტის) დასადგენად, P და N მნიშვნელობებს არ აქვთ პირდაპირი მნიშვნელობა, მაგრამ მნიშვნელოვანია მათი პროდუქტი NP, რომელიც შედის გამოთვლილ კოეფიციენტებში. არსებულთან ერთად ამ მომენტში მარეგულირებელი ხარჯებიცხელი წყალი, P-ის მნიშვნელობა, როგორც წესი, არ აღემატება 0.1-ს. ამ შემთხვევაში, N-ის მნიშვნელობები<200 встречаются чаще на небольших объектах нежилого назначения.

სტრუქტურები ქსელში

ყველა სისტემის სადრენაჟო ქსელებზე საინსპექციო ჭები მოწყობილია შეერთების წერტილებში (კვანძოვანი); მილსადენების მიმართულებების, ფერდობებისა და დიამეტრის ცვლილების ადგილებში (მბრუნავი); სწორ მონაკვეთებზე (წრფივი და გამრეცხი) დისტანციებზე, რაც დამოკიდებულია მილების დიამეტრზე: 150 მმ - 35 მ; 200...450 მმ - 50 მ; 500 და 600 მმ - 75 მ; 700...900 მმ - 100 მ; 1000-დან 1400 მმ-მდე - 150 მ; 1500-დან 2000 მმ-მდე - 200 მ; 2000 მმ-ზე მეტი - 250–300 მ.

მილსადენების მოხვევებზე გეგმაში ჭაბურღილების ზომები განისაზღვრება მათში მოსახვევი უჯრების მოთავსების მდგომარეობიდან. მილსადენებზე 150 მმ-მდე დიამეტრით და 1,2 მ-მდე ჩაყრის სიღრმეზე დასაშვებია ჭაბურღილების მოწყობა 700 მმ დიამეტრით. 3 მ-ზე მეტი ქსელის ჩაყრის სიღრმეში, ჭაბურღილების დიამეტრი უნდა იყოს მინიმუმ 1500 მმ.

ჭაბურღილი (სურ. 10.5) შედგება სამუშაო ნაწილისგან, რომელიც შესაძლებელს ხდის მასში სამუშაოს შესრულებას, სამუშაო ნაწილში დასაშვებად გათვლილ ყელსა და ლუკს. ჭაბურღილის სამუშაო ნაწილის სიმაღლე (უჯრის თაროდან ან პლატფორმიდან ჭერამდე) მიჩნეულია არანაკლებ 1,8 მ. ჭაბურღილის სამუშაო ნაწილში მასში ჩასასვლელად ფოლადის ფრჩხილების ან საკიდი კიბეების დაყენება. უნდა იყოს გათვალისწინებული, ხოლო 1200 მმ-ზე მეტი დიამეტრის მქონე მილსადენებზე, სამუშაო ნაწილის სიმაღლეზე 1500 მმ-ზე მეტი - სამუშაო ადგილის შემოღობვა 1000 მმ სიმაღლით.

ჭაბურღილის უჯრის თაროები უნდა განთავსდეს უფრო დიდი კოლექტორის მილის თავზე. 600 მმ-ზე მეტი დიამეტრის მილსადენების ჭაბურღილებში ნებადართულია სამუშაო პლატფორმების მოწყობა უჯრის ერთ მხარეს და თაროების სიგანე მინიმუმ 100 მმ.

ბრინჯი. 10.5.

1 - ქვედა ფირფიტა; 2 - კედლის ბეჭედი ნახვრეტებით; 3 - ბეტონისგან დამზადებული უჯრა; 4 - უჯრის თარო; 5 - იატაკის ფილა; 6 - კისრის კედლის ბეჭედი; 7 - გზის ფილა ლუქის ნიშით; 8 - კავები; 9 – ფარიკაობა

ჭაბურღილის სამუშაო ნაწილი დაფარულია 700 მმ დიამეტრის ნახვრეტით, რომელზედაც დამონტაჟებულია 700 მმ დიამეტრის რგოლების კისერი. კისერი დახურულია გზის ფილის ნიშში მდებარე ლუქით. ლუქები დამონტაჟებულია სავალი ნაწილის ზედაპირზე გაუმჯობესებული საფარით; მიწიდან 50 ... 70 მმ მწვანე ზონაში და 200 მმ მიწის ზემოთ განუვითარებელ ზონაში.

ჭაბურღილების კედლებში მილების დალუქვისას (სურ. 10.6) უზრუნველყოფილი უნდა იყოს შეერთების სიმკვრივე, წყალგამძლეობა წყლით გაჯერებული ნიადაგების პირობებში და ჭაბურღილების კედლების დამოუკიდებელი განლაგების შესაძლებლობა.

ისინი აკავშირებენ ცალკეული სადრენაჟო სისტემის სხვადასხვა დიამეტრის მილებს ჭაბურღილებში, როგორც წესი, მაგრამ წყლის გამოთვლილ დონეზე (ნახ. 10.7, ა), ხოლო წვიმისა და ზოგადი შენადნობის სისტემებში - მილების მილების გასწვრივ (ნახ. 10.7, ბ).

ბრინჯი. 10.6.

1 – კედლის ბეჭედი; 2 - შიდა ზედაპირის ჰიდროიზოლაცია; 3 – B კლასის ბეტონის ჩამონტაჟება; 4 - ფოლადის მილი (ქეისი); 5 - tarred თოკი; 6 – მილი; 7 - უჯრა; 8 – ქვედა ფირფიტა; 9 – დაქუცმაცებული თიხის წყალგაუმტარი საკეტი

ბრინჯი. 10.7.

ა - გამოთვლილი წყლის დონეების მიხედვით; ბ - სხვადასხვა დიამეტრის მილების შელიგამის გასწვრივ

სანიტარული განაკვეთები, არათანაბარი შემოდინების კოეფიციენტი და ჩამდინარე წყლების სავარაუდო ხარჯების განსაზღვრა

საკანალიზაციო სისტემის დაპროექტებისას აუცილებელია ვიცოდეთ საყოფაცხოვრებო ჩამდინარე წყლების სავარაუდო ხარჯები, რომლებიც ნაკარნახევია მოცემულ დასახლებაში მცხოვრები მოსახლეობის რაოდენობით და დასახლების პერსპექტიული განვითარების დროს დადგენილი წარმოების ჩამდინარე წყლების ხარჯებით და წარმოების სრული საპროექტო შესაძლებლობების განვითარება. ეს მონაცემები მოცემულია დასახლებისა და სამრეწველო საწარმოების პერსპექტიული გენერალური პროექტით, რომელიც შეიცავს შემდეგ ინფორმაციას: დასახლების ეკონომიკური მნიშვნელობა მოცემულ რაიონში ან რეგიონში; მონაცემები მრეწველობის, კლიმატის, წყლის ობიექტების, რელიეფის, გეოლოგიის, ჰიდროგეოლოგიის, არსებული და დაგეგმილი საცხოვრებელი ტერიტორიების, ტერიტორიის საზღვრების შესახებ, საიდანაც საჭიროა ჩამდინარე წყლების ჩაშვება; ინფორმაცია მოსახლეობის ადგილმდებარეობისა და სიდიდის შესახებ მომავალში განვითარების წლების მიხედვით, საცხოვრებელი ფართების გაუმჯობესების ხარისხი, სამრეწველო საწარმოების მუშაობის რეჟიმი და ტექნოლოგია, წყალსაცავების ჰიდროლოგია, წყლის გამოყენების პირობები და სხვა საჭირო მონაცემები. დასახლების საკანალიზაციო სისტემის შემუშავება და მიღებული გადაწყვეტილებების ტექნიკურ-ეკონომიკური შეფასება.

საცხოვრებელი კორპუსებიდან საყოფაცხოვრებო ჩამდინარე წყლების გამოთვლილი სპეციფიკური საშუალო დღიური (წელიწადში) გატანის ტოლი უნდა იყოს გამოთვლილი კონკრეტული საშუალო დღიური (წლიური) წყლის მოხმარება (SNiP 2.04.02–84) წყლის მორწყვისთვის წყლის მოხმარების გათვალისწინების გარეშე. მწვანე ადგილები.

საყოფაცხოვრებო და სასმელი წყლის სპეციფიკური საშუალო დღიური მოხმარება დასახლებებში ერთ მოსახლეზე (წელიწადში, ლ/დღეში), შიდა წყალმომარაგებითა და კანალიზაციის სისტემით აღჭურვილი შენობების აშენებისას მოცემულია ქვემოთ:

დასახლების საყოფაცხოვრებო და სასმელი საჭიროებისთვის წყლის სავარაუდო საშუალო დღიური მოხმარება (მ3/დღეში) იქნება

სადაც ქ g - წყლის სპეციფიკური მოხმარება; Ν კარგად – საცხოვრებელ ადგილებში მცხოვრებთა სავარაუდო რაოდენობა გაუმჯობესების სხვადასხვა ხარისხით.

წყლის სპეციფიკური მოხმარება ინდივიდუალური საცხოვრებელი და საზოგადოებრივი შენობებიდან ჩამდინარე წყლების ნაკადის სავარაუდო ნაკადის დასადგენად, თუ აუცილებელია კონცენტრირებული ხარჯების გათვალისწინება, შეიძლება იქნას მიღებული, მაგრამ SNiP 2.04.01–85.

მრეწველობისა და აგროინდუსტრიული საწარმოებიდან სამრეწველო ჩამდინარე წყლების სავარაუდო კონცენტრირებული ხარჯები და არათანაბარი შემოდინების კოეფიციენტები განისაზღვრება ტექნოლოგიური მონაცემების საფუძველზე.

დასახლებაში ჩამდინარე წყლების სავარაუდო საშუალო დღიური მოხმარება განისაზღვრება, როგორც საცხოვრებელი და საზოგადოებრივი შენობებისა და სამრეწველო საწარმოებიდან საყოფაცხოვრებო ჩამდინარე წყლების ჯამი, სამრეწველო და წვიმის წყლის ჩამონადენი. მოსახლეობის მომსახურე ადგილობრივი და საყოფაცხოვრებო საწარმოებიდან ჩამდინარე წყლების მოხმარება და გაუთვალისწინებელი ხარჯები აღებულია დასახლების საშუალო დღიური წყლის ხარჯის 5%-ის ოდენობით.

საყოფაცხოვრებო ჩამდინარე წყლების სავარაუდო დღიური მოხმარება ყველაზე დიდი და ყველაზე მცირე შემოდინების QCVT დღეში (მ3/დღეში), განისაზღვრება, როგორც ჩამდინარე წყლების საშუალო დღიური (წელიწადში) ნაკადის პროდუქტების ჯამი ყოველდღიური არათანაბარი შემოდინების კოეფიციენტებით. რომ დღეს :

ჩამდინარე წყლების ნაკადის სავარაუდო მეორე მაქსიმალური და მინიმალური ნაკადის სიხშირე უნდა განისაზღვროს, როგორც ჩამდინარე წყლების საშუალო დღიური ნაკადის პროდუქტი (წელიწადში) (ლ/წმ), ჯამური არაერთგვაროვნების კოეფიციენტით. კ გენი (ცხრილი 10.1):

ცხრილი 10.1

ჩამდინარე წყლების ნაკადის არაერთგვაროვნების ზოგადი კოეფიციენტი ჩამდინარე წყლების საშუალო ხარჯის მიხედვით

Შენიშვნა. ჩამდინარე წყლების ნაკადის საშუალო სიჩქარის შუალედური მნიშვნელობებისთვის, ჯამური არაერთგვაროვნების კოეფიციენტები უნდა განისაზღვროს ხაზოვანი ინტერპოლაციით.

სადრენაჟო ქსელის გაანგარიშებისას მოსახერხებელია სავარაუდო ხარჯების განსაზღვრა ჩამონადენის მოდულით ქ ქ . ჩამონადენის მოდული (სპეციფიკური მოხმარება) არის საშუალო სავარაუდო მოხმარება (ლ/წმ), ტერიტორიის 1 ჰექტარიდან, საიდანაც საჭიროა ჩამდინარე წყლების გადინება:

სადაც ქ 1 - წყლის განკარგვის მაჩვენებელი ერთ ადამიანზე დღეში, ლ; რ – მოსახლეობის სიმჭიდროვე, ადამიანი/ჰა.

ტერიტორიიდან ჩამდინარე წყლების სავარაუდო ნაკადის მაჩვენებელი ნაპოვნია ფორმულით

სადაც F- ტერიტორიის ტერიტორია, საიდანაც ჩამდინარე წყლები ჩაედინება, მოსახლეობის იგივე სიმჭიდროვით, ჰა.

სავარაუდო ხარჯების დადგენისას, სადრენაჟე ქსელი იყოფა გამოთვლილ მონაკვეთებად ( 1–2, 2–3 და ა.შ. ნახ. 10.1, ა, ბ).

ქსელის საპროექტო მონაკვეთს ეწოდება სანიაღვრე ქსელის მილსადენი ორ წერტილს (ჭებს) შორის, რომელშიც სავარაუდო ნაკადი და ფერდობია. მე tr მიღებულია მუდმივი და სითხის მოძრაობა ერთგვაროვანია.

გამოთვლილი მონაკვეთის სიგრძე აღებულია მილსადენის კვარტალის ან მონაკვეთის სიგრძის ტოლი ერთი მხარის მიერთებიდან მეორეზე.

ნაკვეთის სავარაუდო ხარჯი განისაზღვრება, როგორც შემთხვევითი ნაკადის ხარჯების ჯამი, რომელიც შემოდის გამოთვლილ ნაკვეთზე მის სიგრძეზე მდებარე საცხოვრებელი კორპუსებიდან; ტრანზიტი - უმაღლესი კვარტლებიდან; გვერდითი - მიმაგრებული გვერდითი ხაზებიდან; კონცენტრირებული, დასახლების ტერიტორიაზე შესული წყლის ინდივიდუალური მსხვილი მომხმარებლებისგან (სამრეწველო საწარმოები, აბანოები, სამრეცხაოები და ა.შ.).

ასოცირებული ნაკადი ცვლადია განხილული დასახლების ფართობისთვის. ის იზრდება ნულიდან საიტის დასაწყისში მის სრულ ღირებულებამდე ბოლოს ეზოს და შიდა კვარტალური ქსელების მიერთებისას. გამოთვლების გასამარტივებლად, პირობითად ითვლება, რომ საცხოვრებელი ფართებიდან ასოცირებული მოხმარება მოდის საიტის საწყის წერტილში ოდენობით. ქ tlh s. მაგალითად, გამოთვლილი ფართობისთვის 1–2 (იხ. ნახ. 10.1, ბ) დაკავშირებული ნაკადის სიჩქარე (ლ/წმ) იქნება

სადაც F არის პირველი კვარტალის ფართობის მონაკვეთი "a" გამოთვლილი მონაკვეთის მიმდებარედ.

ნახ. 10.1, ა საიტისთვის დაკავშირებული ღირებულება 1–2 ტოლი იქნება

სადაც ფ 1 - კვარტალის ფართობი გამოთვლილი ფართობის მიმდებარედ.

ზედა დინების მონაკვეთის ასოცირებული ხარჯი არის ქვედა დინების სატრანზიტო ხარჯი. მაგალითად, გამოთვლილი ფართობისთვის 2–3 (იხ. ნახ. 10.1.6) სავარაუდო ნაკადი უდრის ტრანზიტულ ნაკადს, რომელიც მოდის მონაკვეთიდან 1–2, პლუს ასოცირებული მოხმარება 3a ზონიდან.

---